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購買時可以參考相關價格表，但這只是特定時間內的價格情況，價格會有波動。具體購買要以實際成本為準。本文研究了冶煉工藝、化學成分、高溫擴散工藝和鍛后冷卻控制對1.2344鋼橫向沖擊性能的影響。
1.2344鋼是DIN標準(德國工業標準)中的熱加工鋼模具鋼其化學成分接近ASTM中的H13鋼。
隨著1.2344鋼的應用越來越多，其各項性能檢驗指標也越來越嚴格。模具h132344esr。需要1.2344EFS(EFS鋼源自1.2344鋼(EFS是超細結構))來檢查鋼的微觀結構和橫向沖擊性能。適用于國內冶金行業和模具行業，熱加工模具鋼關于橫向沖擊性能的研究很少。
為保證試驗數據的可比性，除用于對比研究的工藝參數外，其他關鍵工藝參數(化學成分控制、鑄錠擴散工藝、鍛造比、鍛后冷卻控制和球化熱處理工藝)保持一致。
橫向沖擊試樣分別取自圓鋼1/2半徑和中心(扁鋼1/4對角線和中心)，缺口試樣尺寸為7mm×10mm×55mm。
淬火回火后，沖擊試樣的硬度控制在4446HRC范圍內。采用富鋼質量部中心實驗室的A654RXY自動端淬硬度計和ZBC-300沖擊試驗機對試樣進行硬度和側向沖擊性能測試。
冶煉工藝對橫向沖擊性能的影響
化學成分對橫向沖擊性能的影響
表2和表3分別顯示了兩批直徑為750mm的1.2344電渣鋼的化學成分及其鍛造成直徑為250mm×600mm的扁鋼后的橫向沖擊性能。
表2和表3表明，在C、Mn、Si、S、Cr、V和Mo含量相近的情況下，磷的含量對鋼的橫向沖擊性能有明顯的影響。在0.020% ~ 0.030%范圍內，磷含量增加00075%，但鋼的橫向沖擊性能下降4060J。
磷鋼韌性的降低主要是由于磷在晶界的部分聚集，降低了晶界的表面能，導致沿晶脆性斷裂，降低了脆性斷裂應力。
高溫擴散過程對橫向沖擊性能的影響
1.2344鋼含有一定量的Cr、Mo、V等碳化物形成元素，其鑄態組織中的偽共晶碳化物主要是M7C3、M6C和MC，即Cr7C3、Mo8C和VC。
大量研究表明，上述共晶碳化物在1150-1200℃的溫度下長時間擴散，鑄態組織中小顆粒的共晶碳化物可完全溶解為奧氏體，2343或2344較好，而粗大的碳化物也可通過擴散部分溶解，剩余的碳化物顆粒呈球形，表面能較低。與大顆粒相比，這些彌散分布的球狀碳化物對基體的性能影響較小。
圖1顯示了在1150℃(圖1a)和1200℃(圖1b)下保持5小時的1.2344鋼的微觀結構。通過對比可以發現，當擴散溫度從1150℃提高到1200℃時，顯微組織中的大晶粒碳化物明顯減少，碳化物的分布更加分散和均勻。
圖1不同擴散溫度下1.2344鋼的顯微組織
表4顯示了5t精煉鋼錠不同擴散時間的實驗。結果表明，在相同的擴散溫度下，將擴散時間從5h延長至10h可有效提高鋼材的橫向沖擊性能，1/2半徑處提高41.62%，中心處提高35.85%。
鍛后冷卻方式對橫向沖擊性能的影響
1.2344鋼在鐓粗和多次拉拔后溫度較高，特別是鋼的核心溫度通常在C，因此終鍛溫度和鍛后冷卻速度的控制直接影響晶界二次碳化物的析出。
一般來說，終鍛溫度越高，冷卻速度越慢，晶界二次碳化物析出越嚴重。網絡碳化物一旦形成，會在一定程度上影響鋼的沖擊韌性。
鍛造后采用扁鋼噴水和空氣冷卻兩種冷卻方式。表5中的數據表明，兩種冷卻方式對橫向沖擊性能沒有明顯的差異，這可能是由于1.2344鋼的高淬透性。
但通過金相分析發現，噴水處理的扁鋼顯微組織更加均勻，而空冷處理的扁鋼具有馬氏體特征。
根據工藝試驗結果，高等級1.2344EFS鋼采用精煉鋼冶煉工藝，其中磷和硫的含量分別控制在0.015%和0.004%以下，鋼錠在1200℃擴散15小時以上。鑄錠經過多向鍛造、控制冷卻和球化處理。
(1)采用電渣重熔工藝，控制磷含量≤0.020%和高溫擴散(時間視鋼錠類型而定)有利于提高鋼的橫向沖擊性能。
(2)鍛后冷卻速度對鋼的顯微組織有一定的影響。冷卻速度越快，組織細化的趨勢越明顯。
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